夏季值周总结范文篇1

《投资者报》数据研究部基于Wind原始数据，通过计算2009年基金公司赚钱总额获知，赚钱最多的基金公司依次是华夏、嘉实、南方、交银施罗德、大成、易方达、银华、上投摩根、汇添富和鹏华基金。

赚钱最少的基金公司则包括长城、广发、长信、诺安、益民、万家、中欧和东方。

需要提示的是，与前文《基金经理赚钱榜》一样，本文所用的“赚钱”概念，也是指基金每季度公布的“本期利润扣减本期公允价值变动损益后的净额”，即基金投资已经实现的利润。

为什么计算已实现利润呢？在股市上，都知道一句话“落袋为安”。基金规模庞大，市场不好时，根本没多少人接盘，而且，随着基金抛售股票，股价会越卖越低。因此，没有赚到兜里的钱，只是看上去很美，不能算真正赚钱。

基金公司84%去年赚钱

2009年证券市场表现不错，上证综指上涨80%，在全部60家基金公司中，有50家赚钱总额为正值，占公司总数的84%；有10家为负值，占16%。

以已公布的2009年一至四季报为统计标准，共有602只基金的赚钱总额分别计入各家基金公司。从基金产品方向分析，赚亏最多主要为股票型基金；其他类型多数保持其固有的“低风险低收益”稳健特性。共有527只基金赚钱，占基金总数的87%，75只基金亏损，占总数的13%。

赚钱最多的前50只基金，平均赚钱总额为22.39亿元，赚钱最少的50只基金，平均赚钱总额为-7.76亿元。

赚钱最多的，前10只基金依次为：华夏红利、华夏上证50ETF、兴业趋势投资、上投摩根内需动力、中邮核心优选、交银精选股票、博时新兴成长、华夏成长、易方达深证100ETF和汇添富成长焦点。

其中，华夏基金公司占去3席，华夏红利和华夏上证50ETF在2009年的赚钱总额分别高达71亿元和68亿元。

赚钱最少的，则包括易方达上证50、嘉实沪深300、长城安心回报、博时裕富沪深300、广发聚丰、广发小盘成长、长信金利趋势和富国天益价值等。

去年股票市场行情不错，而赔钱最多的基金里居然有多只指数基金，这不免让人诧异。共有3只指数基金进入后10名，且倒数第一和第二均为指数基金，显然，这些指数基金在2009年并非完全被动投资，而是进行了基金操作，且卖出的股票赔钱的多于赚钱的。

从基金公司看，赚钱最多的基金公司并没有和2009年基金管理规模对号入座，相反还存在较大的差距。在资产管理规模最大的前10家基金公司中，仅有7家进入赚钱总额前10名，管理规模后10名中，仅有两家进入赚钱总额的后10名。

3公司的挣钱诀

华夏、嘉实和南方基金公司的胜出，并不仅仅是管理规模占据优势，更重要的是它们的投资管理能力不错。

“投资要赚钱”，这句话说起来很简单，实际上，在操作过程中要选对投资品、选对时机进行交易并不容易。

从基金公司的赚钱榜单中可以看到两类公司：一类基金公司选对了大部分投资品；另一类基金公司开始选错，而旋即调整成后期表现不错的投资品种，以最终成绩彰显其投资管理能力之优异。

华夏基金属于前者，而嘉实和南方基金则属于后者。这是根据《投资者报》数据研究部对2009年各家基金公司的季报研究情况得出的结果。

2009年一季度股票市场转暖，大部分基金公司都在转换市场投资风格，卖出抗跌的非周期股票，换成周期性股票。这一调整的过程，暴露出不少基金公司前期买入非周期行业股票的成本线，高位买入者多数是亏损换仓，低位买入者则体现为赚钱出来。

从一季报赚钱总额看，华夏基金非常平稳。该公司当时管理着近2000亿元的资产规模，全公司一季度赚钱总额为-12亿元，在一季度各公司赚钱榜中处在第39位。仅从其一季度的亏损看，或许投资者会认为华夏基金并非从开始就选对了股票，毕竟它是亏损的，但实际上，这一业绩已属于凤毛麟角。

在二、三和四季度的基金公司赚钱榜中，华夏基金分别以118亿元、151亿元和99亿元位居各季度赚钱榜的第一位，从中，可以明显看到其在三、四季度市场进入调整时，卖出股票实现了很多投资收益。

与华夏基金公司相比，嘉实和南方基金公司明显在一季度进行了大手笔的换仓，且换入了盈利的投资品种。

一季度，嘉实基金和南方基金赚钱总额分别为-50亿元和-43亿元，在60家基金公司中排在倒数第3位和倒数第6位。

换仓之后，它们手中持有的盈利股票明显增多，在以后各季度交易中，赚钱总额显现了这一点。

嘉实基金公司在去年的二、三和四季度，赚钱总额分别为71亿元、52亿元和49亿元，分别位于各季度的第2、6和4名。旗下除嘉实沪深300指数基金赚钱总额是负值外，其他基金全是正值。

夏季值周总结范文篇2

关键词：地源热泵竖直埋管综合传热系数

1概述地源热泵是一项高效节能型、环保型并能实现可持续发展的新技术，它既不会污染地下水，又不会影响地面沉降。因此，目前在国内空调行业引起了人们广泛的关注，希望尽快应用这项新技术。现在尚未见到有关地源热泵技术设计手册供设计人员使用，但又不能等待设计手册出版后才使用地源热泵技术。笔者从实践角度对中小型地源热泵空调工程设计程序进行深讨，供同行讨论。

地源热泵技术的关键是地下换热器的设计。本文将着重探讨有关地下换热器的问题。

2地源热泵地下换热器的形式众所周知，热泵机组的热源有空气源、水源、土壤源等。

土壤源热泵空调也叫地源热泵空调，就是在地下埋设管道作为换热器，管道与热泵机组连接形成闭式环路，管道中有液体流动通过循环将热泵机组的凝结热通过管道散入地下（供冷工况），或从大地吸取热量供给热泵机组向建筑物供热（供热工况）。

土壤源热泵换热器有多种形式，如水平埋管、竖直埋管等。这两种埋管型式各有自身的特点和应用环境。在中国采用竖直埋管更显示出其优越性：节约用地面积，换热性能好，可安装在建筑物基础、道路、绿地、广场、操场等下面而不影响上部的使用功能，甚至可在建筑物桩基中设置埋管，见缝插针充分利用可利用的土地面积。

3竖直埋管换热器型式最常用的竖直埋管换热器就是由垂直埋入地下的U型管连接组成。

3.1竖直埋管深度

竖直埋管可深可浅，须根据当地地质条件而定，如20m、30m……直到200m以下。确定深度应综合考虑占地面积、钻孔设备、钻孔成本和工程规模。例如天津地区地表土壤层很厚，钻孔费用相对便宜，宜采用较深的竖直埋管，因深埋管的成本低、换热性能好、并可节约用地。

3.2竖直埋管材料

埋管材料最好采用塑料管，因与金属管相比，塑料管具有耐腐蚀、易加工、传热性能可满足换热要求、价格便宜等优点。可供选用的管材有高密度聚乙烯管（PE管），铝塑管等。竖直埋管的管径也可有不同选择，如DN20、DN25、DN32等。

3.3竖直埋管换热器钻孔孔径及回填材料

竖直埋管换热器的形成是从地面向下钻孔达到预计深度，将制作好的U型管下入孔中，然后在孔中回填不同材料。在接近地表层处用水平集水管、分水管将所有U型管并联构成地下换热器。

根据地质结构不同，钻孔孔径可以是Ф100、Ф150、Ф200或Ф300，天津地区地表土壤层很厚，为了钻孔、下管方便多采用Ф300孔径。

回填材料可以选用浇铸混凝土、回填沙石散料或回填土壤等。材料选择要兼顾工程造价、传热性能、施工方便等因素。从实际测试比较浇铸混凝土换热性能最好，但造价高、施工难度大，但可结合建筑物桩基一起施工。回填沙石或碎石换热效果比较好，而且施工容易、造价低，可广泛采用。

4竖直埋管换热器中循环水温度的设定竖直埋管换热器中流动的循环水的温度是不断变化的。夏季供冷工况进行时，由于蓄热地温提高，机组运行时水温不断上升，停机时水温又有所下降，当建筑物得热达到最大时水温升至最高点。冬季供热工况运行时则相反，由于取热地温下降，当建筑物失热最多时，换热器中水温达到最低点。

设计时，首先应设定换热器埋管中循环水最高温度和最低温度，因为这个设定和整个空调系统有关。如夏季温度设定较低，对热泵压缩机制冷工况有利，机组耗能少，但埋管换热器换热面积要加大，即钻孔数要增加，埋管长度要加长。反之温度设定较高，钻孔数和埋管长度均可减少，可节省投资，但热泵机组的制冷系数cop值下降，能耗增加。设定值应通过经济比较选择最佳状态点。笔者认为埋管水温应如下设定：

4.1热泵机组夏季向末端系统供冷水，设计供回水温度为7—12℃，与普通冷水机组相同。地埋管中循环水进入U管的最高温度应

4.2热泵机组冬季向末端系统供水温度与常规空调不同，在满足供热条件下，应尽量减低供热水温度，这样可改善热泵机组运行工况、减小压缩比、提高cop值，并降低能耗。

我们知道风机盘管供热能力大于供冷能力，而一般建筑物的夏季冷负荷大于冬季热负荷，所以风机盘管的选型是以夏季冷负荷选型、冬季热负荷校核。采用地源热泵空调冬季供热时，可根据冬季热负荷实际情况，让风机盘管冬季也满负荷运行而反算出供热水温度，此温度要小于常规空调60℃的供水温度（大约供水为40℃左右）。将此温度定为热泵机组冬季供水温度。供回水温差取7～10℃。

地埋管中循环水冬季进水温度，以水不冻结并留安全余地为好，可取3—4℃。当然为了使地埋管换热器获得更多热量，可加大循环水与大地间温差传热，然而大地的温度是不变的，因此只有将循环水温降至0℃以下，为此循环水必须使用防冻液，如乙二醇溶液或食盐水。但这样会提高工程造价、增加对设备的腐蚀。在严寒地区不得不这样做，而在华北地区的工程中用水就可满足要求，不一定要加防冻液。

5换热面积与综合传热系数5.1换热面积

一般换热器换热面积计算公式为：

……………………⑴

式中：

Q—换热器换热量w；

K—传热系数w/m·℃；

ΔT—对数温差℃。

5.2综合传热系数

地埋管换热器用以上公式计算很不方便，因为很难确定其换热面积。

竖直埋管换热器可以假设为“线热源”模型。引入综合传热系数进行计算，则较为简单、方便。

这里，将以某一流经地埋管换热器内的流体介质与大地初始温度每相差1℃，通过单位长度换热管，单位时间所传递的热量定义为综合传热系数K。

……………………⑵

式中：

K—综合传热系数w/m℃；

Q—换热器单位时间换热量，Q=Cm(t进-t出)W；

L—换热管有效长度m；

TP—流体介质平均温度，℃；

T进—U型管换热器进水温度℃；

T出—U型管换热器出水温度℃；

C—水比热4.180KJ/Kg·k；

m—水的质量流量kg/s；

Td—地温℃。

地温是恒定值，可通过测井实测。有关资料介绍某地地下约100米的地温是当地年平均气温加4℃左右。天津市年平均气温是12.2℃，实测天津市地下约100米的地温约为16℃，基本符合以上规律。

影响竖直埋管综合传热系数的因素有：地理位置、地质构造、埋管深度、埋管材料及管径、钻孔直径及回填材料、管中水的流速、热泵运行方式（连续运转还是间断运转）。

综合传热系数k可通过测井测得。由公式⑵可以看出，做一个地面钻孔与预计工程应用完全相同的U型竖直埋管，人为制作冷、热源，通入冷、热水，测出各个参数带入公式⑵即可计算出综合传热系数。

测井也可测出U型竖埋管出水温度T出。

综合传热系数K在系统运行初期波动值较大，系统运行一段时间后其值趋于一稳定值。我们通过实测K值波动在一个较小的范围内，在目前数据资料较少情况下可取波动平均值作为计算数据误差不会太大。

6竖直埋管地源热泵空调的设计6.1确定设计参数与热泵机组

6.1.1计算建筑物空调夏季冷负荷及冬季热负荷。

6.1.2确定夏季冷水的供回水温度及地埋管进出水温度，进而确定机组中工质的夏季蒸发温度及冷凝温

度。

6.1.3计算冬季风机盘管的供水温度，取回水温度比供水温度低7～12℃。设定地埋管进水温度，根据测井测出的进出水温差推算出地埋管出水温度，进而确定热泵机组中工质冬季的蒸发温度和冷凝温度。

6.1.4由建筑物空调夏季冷负荷、机组蒸发温度和冷凝温度，以及冬季热负荷和冬季机组蒸发温度和冷凝

温度，就可以进行热泵机组的选型设计，或将参数提供给生产厂家，由厂家制造热泵机组。

6.1.5确定热泵机组型式（活塞机、螺杆机、蜗旋压缩机等），查出或计算出

该机组在夏季埋管水温最高时和冬季埋管水温最低时工况下的COP值。

6.2计算夏季总放热量和冬季总吸热量

6.2.1夏季竖直埋管换热器总放热量等于建筑总冷负荷加上埋管最高水温时机组消耗功率（机组消耗功率等于夏季冷负荷除以埋管最高水温时的COP值）。

6.2.2冬季竖直埋管换热器总吸热量等于建筑物总热负荷减去埋管最低水温

时机组所消耗的功率（机组消耗功率等于冬季热负荷除以埋管最低水温时COP值）。

6.3计算竖直埋管总长度

6.3.1夏季竖直埋管总长度计算

①夏季换热温差DTx8C

DTx=Tx-Td……………………⑶

式中：

Txü夏季竖直埋管内最高设计平均水温8C；

Tdü地温8C。

②夏季每米竖直埋管散热量qxW/m

qx=Kx·DTx……………………⑷

式中：

Kxü夏季综合传热系数W/m8C。

③夏季竖直埋管换热器埋管总长度Lxm

……………………⑸

式中：

Q夏—建筑物夏季总冷负荷W；

A—安全系数，取1.1-1.2。

6.3.2冬季竖直埋管总长度计算

①冬季换热温差DTD8C

DTD=Td-TD……………………⑹

式中:

TDü冬季竖直埋管内最低设计平均水温8C。

②冬季每米竖直埋管散热量qDW/m

qD=KD·DTD……………………⑺

式中：

KDü冬季综合传热系数W/m8C。

③冬季竖直埋管换热器埋管总长度LDm

……………………⑻

式中：

Q冬—建筑物冬季总热负荷W；

A—安全系数取1.1-1.2。

6.3.3确定竖直埋管换热器埋管总长度

以上计算取LX、LD二者中较大数值为本工程埋管总长度Lm。

6.4计算竖直埋管数量并确定布置形式

6.4.1竖直埋管数量计算

……………………⑼

式中:

n—U型竖直埋管个数；

H—竖直埋管设计有效深度m；

L—埋管总长度m。

6.4.2竖直埋管布置形式

结合工程场地可一字型布置、L型布置或矩阵型布置均可，根据测试结果分析，U型竖直埋管间距以5—6m为宜。

6.5确定竖直埋管水流速度与水泵选型

6.5.1确定水流速

试验显示，竖直埋管中如提高水流速度则换热量可适当增加，但增加量不与流速提高量成比例。竖直埋管中水流应为紊流状态，流速太快会增加循环水泵能量消耗，流速取1m/s左右为宜。

6.5.2确定水泵型号

流速确定后计算循环水流量及压力损失即可选择循环水泵的型号。

7结论7.1地源热泵空调是节能、环保、对地下水无污染，并不影响地面沉降的好形式。特别是竖直埋管地源热泵更具有诸多优点，应予推广。

7.2采用土壤钻孔的综合传热系数法，可简化地源热泵的传热计算。

7.3竖直埋管地源热泵空调的设计步骤，为设计人员提供了一种设计方法，有利于提高设计速度，并减少设计失误。

参考文献

1、曾淼等，地源热泵地下U型管换热器实验研究，全国暖通空调制冷1998年学术年会《论文集》，P371；

夏季值周总结范文篇3

摘要：利用德化县1961～2010年的日降水数据资料，采用MATLAT编程，运用morlet小波方法对德化降水进行多尺度时间分析，并剖析不同尺度下变化周期。结果表明：近50a来，德化春、夏、秋、冬和年平均降水分别存在6～7a、41～42a、13～14a、2～3a和12.5a的主周期。同时德化年降水量呈增多趋势，气候倾向率为28.096mm/10a，未来几年内德化年降水量仍将处于一个偏多期。关键词：降水；周期；小波；分析中图分类号：P426

文献标识码：A1引言德化地处东南沿海的戴云山区，优越的自然地理条件造就了特有的水资源优势。全县年径流总量达25.53m3，人均年水资源量8510m3，是全国人均水资源量的3.7倍。而泉州市人均水资源占有量仅2000m3，不及全省平均数的一半。特别是在沿海地区，人均水资源占有量仅为400m3，缺水严重。德化是闽江、晋江的重要水源头，每年向下游提供优质水资源。北水南调，大大改善了晋江下游地区缺水的现状，满足泉州市城镇及泉港区供水的迫切需要，改善约4万hm2耕地的灌溉条件，还为东溪沿河发展淡水养殖，开发旅游资源创造有利的条件。降水作为水资源最重要的来源之一。其偏多或偏少将直接影响整个下游城市的生产生活用水。2资料来源与研究方法2.1资料来源与季节划分选用德化县1961～2010年日降水量资料。本文中季节的划分方法如下：春季（3～5月），夏季（6～8月），秋季（9～11月），冬季（12～次年2月）。2.2研究分析方法采用采用线性回归和距平对降水序列进行线性趋势分析，采用morlet连续小波分析方法对降水序列多时间尺度变化特征进行分析和对降水序列进行时频局部化分析。3结果分析3.1降水量的年际变化、四季变化及小波分析3.1.1降水变化趋势由德化1961～2010年年降水年代距平表（表1）可知。20世纪60年代、70年代、80年代和21世纪前10a降水距平为负，说明降水偏少，其中70年代降水距平百分率为-3.2%，表明降水接近正常值；90年代降水距平为正，表明降水偏多。从年降水变化来看，德化年降水呈现增加趋势，气候倾向率为28.096mm/10a，且具有一定的泼动性。年降水量最大出现在1961年为2485.7mm，最小出现在1991年为1301.5mm。年降水的Mann—Kendall趋势检验值Z=0.14，未能通过显著性检验，说明年降水量的变化虽然呈上升趋势，但变化不显著，且年际降水量的差异还是较大。从季节降水变化趋势分析可知，春季、秋季降水呈减少趋势，且减少率分别为1.293mm/l0a、0.754mm/10a；夏季和冬季降水呈增加趋势，且增加率分别为24.149mm/l0a、6.226mm/10a。由于冬季是降水最枯的季节，也是干旱期，因此，冬季降水的增加在一定程度上将有利于缓解旱情。同样的，夏季降水的增加也将导致汛期洪涝发生的几率增加。通过M—K检验可知，无论是春、秋两季降水的减少，还是夏、冬两季降水的增加，都未能通过显著性检验，说明变化都是不显著的。3.1.2降水小波分析如图1所示，图中实线表示小波变化系数为正值，表征降水偏多；虚线表示负值，表征降水偏少。由图可知，年降水量存在2～4a、6～8a、10～15a、18～26a时间尺度相位变化较明显，其中心时间尺度为2.5a、7a、12.5a和20a，其中以12.5a周期相位变化最为显著，年降水量存在4个偏多期，4个偏少期，经历了“多一少一多一少一多一少一多一少”8个循环交替；在1960～1964年、1971～1977年、1984～1989年和1996～2002年处于正相位，降水为偏多期；1965～1970年、1978～1983年、1990～1995年和2003～2007年处于负相位，降水为偏少期；从图中还可看出，2008年以后正相位等值线未完全闭合，因此可以推测此后一段时间年降水仍将处在偏多期。另外，18～26a时间尺度变化发生在1960～2005年，2～4a、6～8a时间尺度发生在整个时域内，且丰枯变化频繁。由四季降水量的小波系数等值线图可知，春季降水量以6～7a、4～5a、11～12a和2～3a时间尺度的相位变化较明显，其中以6a左右周期相位变化最为显著，降水量存在7个偏多期和7个偏少期。夏季降水量以41～42a、20a、3a、7a和11～12a时间尺度的相位变化较明显，其中以41a左右周期相位变化最为显著，但由于序列长度的局限性，此周期很有可能是伪周期；需要用别的方法或是等若干年后才能得到验证；20a左右周期相位变化也较明显，降水存在2个偏多期和2个偏少期。秋季降水量以13～14a周期性相位变化十分显著，降水量存在4个偏多期和4个偏少期；冬季降水量以2～3a、13～14a、23～24a和7～8a时间尺度的相位变化较明显。以2～3a的周期相位变化最明显，贯穿整个时域，且丰枯变化频繁。综上分析可知，年和季节降水量的相位变化时间尺度大体一致，都表现为小时间尺度相位变化包含于大时间尺度相位变化中。小波方差可以定量地分析时间序列的主要周期，给出序列中所包含的不同尺度振荡相对贡献的完整描述。小波方差图反映了波动能量随尺度的分布，可以用来确定一个时间序列中各种尺度扰动的相对强度，对应峰值处的尺度称为该序列的主要时间尺度。由德化年降水量的小波方差曲线（见图2）可看出，近50a的小波方差存在4个峰值，其中12.5a的峰值最大，应为主振荡周期，从主振荡周期上看，等值线尚未闭合，说明在未来一段时间里德化降水量总体还将处于偏多时期。同时还依次存在20a、7a和2～4a的次周期，这与小波系数实部等值线图分析结果一致。3.1.3年降水量与汛期降水量的周期对比德化降水量年振荡主周期与汛期振荡主周期是基本一致的，从线性变化曲线图对比充分说明了汛期降水和年降水的变化趋势具有很大的相似性，从而说明了年降水的变化很大程度上受汛期降水变化的控制，这也证明了年降水周期和汛期降水周期之间存在很大的相关性。4结论近50a来德化县年降水呈增加趋势，气候倾向率为28.096mm/10a。四季降水中，春季和秋季降水呈下降趋势，夏季和冬季呈增加趋势，其中夏季增加趋势虽然最为明显，但未能通过显著性检验，说明增加趋势并不显著。降水年际间波动较大。德化县近50a降水序列有多个时间尺度的周期变化特征，有4个时间尺度的主周期，分别是2～4a、7a、12.5a和20a左右，其中振荡能量最强大的主周期是12.5a。年振荡主周期与汛期振荡主周期是基本一致的。由于资料长度的局限性，当周期过（大）长时，很难确定该周期是不是伪周期。应当通过其他的分析方法或是有更长的资料系列来验证，从而确定周期真实性。