夏季值周总结篇1

关键词：水源热泵；取退水；温度场；数值模拟；节能

中图分类号：TK79文献标识码：A文章编号：1672-1683（2017）02-0203-06

热泵是以消耗一部分高温位能或高品质能（电能、机械能等）为代价，基于热力循环原理，将热能由低温物体转移至高温物体的能量利用系统。水源热泵是热泵的一类，水源热泵是一种被广泛应用的热泵系统，其能效比高于空气源热泵，尤其是采用水源热泵技术能够有效降低整个空调系统能耗，充分提高能源的利用率。近几年来，国内将水源热泵的应用范围进行了拓展，在水源热泵项目的基础上诞生了很多湖水源热泵项目，围绕该种技术形式的研究课题较为丰富，其中针对取水方式、系统能效以及节能效果等问题的研究较多。

1项目概况

1.1供能面积及负荷

某水源热泵项目供冷（热）面积为136.6万m2，建筑业态包括商业、住宅。根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（暖通空调・动力），结合项目建筑的具体使用情况，确定了各建筑设计日的逐时冷负荷系数；根据陆耀庆主编的《实用供热空调设计手册》（第二版），确定了各建筑业态的同时使用系数，该项目设计日逐时冷热负荷见图1。

从图1可以看出，该项目设计日供冷负荷为69.9Mw，供热负荷为35.4Mw。

1.2技术形式

我国水资源贫乏，针对江、河、湖的很多研究成果为水源热泵的应用提供了参考，有利于热泵项目的优化设计。该项目临近河流A及河流B，河流A流量远远大于河流B，两条河流交汇，河流B汇入河流A，是典型的可采用水源热泵为区域内建筑进行供能的项目，在考虑系统经济性及效率的基础上，采用水源热泵与冷水机组相配合的技术形式，该项目水源热泵系统主机配置见表1。

2取退水方案

2.1取水量分析与计算

2.1.1夏季取水量分析计算

根据《实用供热空调设计手册》（第二版），对于水源热泵项目，夏季取水量可根据式（1）进行计算：

（1）式中：a为取水系数，在设计过程中，考虑到取水安全、水处理损耗以及水泵并联后流量会衰减，根据设计经验取1.1；Q1为取水量（m3/h）；W1为夏季冷负荷（kw）；COP1为主机制冷效率，该项目主机夏季CDP1为5.67；T1为取退水温差，该项目设计取退水温差为5℃。

结合该项目夏季设计日逐时供冷负荷数据，可计算出夏季设计日取水量，具体见图2。

2.1.2冬季取水量分析计算7=47.43万m3，平均小时取水量为0.28万m3。

（2）冬季极端工况取水量。

冬季极端工况下取水量计算参照式（2），其中主机冬季极端工况COP3为4.0取退水温差T3为3℃，其他参数保持不变。通过计算，冬季极端工况下设计日各时刻取水量见图4。

从图4可以看出，该项目冬季极端工况下设计日总取水量为13.59万m3，最大小时取水量为0.84万m3。冬季周平均最大取水量取冬季设计日取水量的80%，冬季极端工况下周总取水量为：W3w=0.8×13.59×7=76.1万m3，平均小时取水量为0.45万m3。

该项目夏冬两季取水量见表2。

2.2取水及退水位置

由于该项目靠近河流A及河流B，项目能源站从河流A经取水头部取水，退水于河流B中，再汇入河流A中。能源站取退水总平面及退水部分示意图分别见图5（a）、图5（b）所示。

为了降低温排水对河流B退水口局部温度场的影响，采用多点退水方式。

3温度场数值模拟

ANSYS-CFX软件主要应用于大坝、水轮机、河流污染等项目的流体仿真中。采用CFX对该项目取退水温度场进行模拟，对于通常的河水流动，湍流模型可选择标准的k-ε模型。标准k-ε模型是两个方程的模型，要解两个变量，速度和长度尺度。近年来，很多学者采用数值模拟方法对（湖）水源热泵项目取退水方案进行了研究，成果颇丰。

3.1边界条件及模型

数值模拟采用的河流A、河流B水文数据，包括江面水位、取退水流量、温升/温降等，具体参数见表3。

此外，夏季工况：河流A基础温度为30℃，河水表面综合散热系数为425W/m2×k；冬季正常工况：河流A基础温度为8℃，河水表面综合散热系数为8.5W/m2×k；冬季极端工况：河流A基础温度为6℃，河水表面综合散热系数8.5W/m2×k。

取退水模型采用非结构化网格，考虑到该项目水源热泵系统是在设定工况下长期运行，根据该项目实际特点，采用稳态分析方法，模拟的主要内容包含河流A、河流B河面的温度场。该水源热泵项目取退水部分三维模型见图6。

3.2模拟结果分析

（1）夏季工况模拟。

夏季退水温度为308K（35℃），夏季两条河流河面温度场及河流B距河流A河岸45m处截面温度场模拟结果分别见图7（a）、图7（b）所示。

从图7（a）可以看出，退水水流对河流A上游取水口周边温度场无影响；从图7（b）可以看出，河流B汇入河流A之前的平均水温为3Q51℃（基础温度30℃），温升低于1℃，表明退水不对河流A产生影响。

（2）冬季正常工况模拟。

冬季正常工况下退水温度为276K（3℃），冬季正常工况下两条河流河面温度场及河流B距河流A河岸45m处截面温度场模拟结果分别见图8（a）、图8（b）所示。

从图8（a）可以看出，退水水流对河流A上游取水口周边温度场无影响；从图8（b）可以看出，河流B汇入河流A之前的平均水温为7.31℃（基础温度8℃），温降小于1℃，表明退水不会对河流A产生影响。

（3）冬季极端工况模拟。

冬季极端工况下退水温度为276K（3℃），冬季极端工况下两条河流河面温度场及河流B距河流A河岸45m处截面温度场模拟结果分别见图9（a）、图9（b）。

从图9（a1可以看出，退水水流对河流A上游取水口周边温度场无影响；从图9（b）可以看出，河流B汇入河流A之前的平均水温为5.39℃（基础温度6℃），温降小于1℃，表明退水不会对河流A产生影响。

通过对夏季、冬季正常工况、冬季极端工况河流A及河流B河面温度场的模拟可以看出，3个工况下退水于河流B中的水流均不会对位于河流A上游的取水口产生影响；3个工况下河流B汇入河流A之前的平均水温与每个工况基础温度相比较，温升（降）均低于1℃，这表明退水水流不会对河流A产生影响。

4项目节能效果

随着泵站装置、阀门、拍门等水力机械设备的研究成果不断涌现，水力机械设备性能得以提升，有助于提高水源热泵项目的效率。水源热泵技术被广泛应用的一个重要原因是其在节能方面的优势，建筑节能已经成为我国的基本国策之一，针对水源热泵项目节能效果的研究成果较多。通过估算，该水源热泵项目与常规方案相比较，年节约用水429113t（折标煤3679tce），夏季节约电能消耗47042万（k・Wh）（折标煤57862tce）；虽然冬季采用水源热泵方案耗电增加1385.22万（kW・h）（折标煤1712.02tce），但减少燃气消耗510.22万m3（折标煤619S.75tce），全年节约能源折合标煤5157.6759tce。

夏季值周总结篇2

关键词：地源热泵竖直埋管综合传热系数

1概述

地源热泵是一项高效节能型、环保型并能实现可持续发展的新技术，它既不会污染地下水，又不会影响地面沉降。因此，目前在国内空调行业引起了人们广泛的关注，希望尽快应用这项新技术。现在尚未见到有关地源热泵技术设计手册供设计人员使用，但又不能等待设计手册出版后才使用地源热泵技术。笔者从实践角度对中小型地源热泵空调工程设计程序进行深讨，供同行讨论。

地源热泵技术的关键是地下换热器的设计。本文将着重探讨有关地下换热器的问题。

2地源热泵地下换热器的形式

众所周知，热泵机组的热源有空气源、水源、土壤源等。

土壤源热泵空调也叫地源热泵空调，就是在地下埋设管道作为换热器，管道与热泵机组连接形成闭式环路，管道中有液体流动通过循环将热泵机组的凝结热通过管道散入地下（供冷工况），或从大地吸取热量供给热泵机组向建筑物供热（供热工况）。

土壤源热泵换热器有多种形式，如水平埋管、竖直埋管等。这两种埋管型式各有自身的特点和应用环境。在中国采用竖直埋管更显示出其优越性：节约用地面积，换热性能好，可安装在建筑物基础、道路、绿地、广场、操场等下面而不影响上部的使用功能，甚至可在建筑物桩基中设置埋管，见缝插针充分利用可利用的土地面积。

3竖直埋管换热器型式

最常用的竖直埋管换热器就是由垂直埋入地下的U型管连接组成。

3.1竖直埋管深度

竖直埋管可深可浅，须根据当地地质条件而定，如20m、30m……直到200m以下。确定深度应综合考虑占地面积、钻孔设备、钻孔成本和工程规模。例如天津地区地表土壤层很厚，钻孔费用相对便宜，宜采用较深的竖直埋管，因深埋管的成本低、换热性能好、并可节约用地。

3.2竖直埋管材料

埋管材料最好采用塑料管，因与金属管相比，塑料管具有耐腐蚀、易加工、传热性能可满足换热要求、价格便宜等优点。可供选用的管材有高密度聚乙烯管（PE管），铝塑管等。竖直埋管的管径也可有不同选择，如DN20、DN25、DN32等。

3.3竖直埋管换热器钻孔孔径及回填材料

竖直埋管换热器的形成是从地面向下钻孔达到预计深度，将制作好的U型管下入孔中，然后在孔中回填不同材料。在接近地表层处用水平集水管、分水管将所有U型管并联构成地下换热器。

根据地质结构不同，钻孔孔径可以是Ф100、Ф150、Ф200或Ф300，天津地区地表土壤层很厚，为了钻孔、下管方便多采用Ф300孔径。

回填材料可以选用浇铸混凝土、回填沙石散料或回填土壤等。材料选择要兼顾工程造价、传热性能、施工方便等因素。从实际测试比较浇铸混凝土换热性能最好，但造价高、施工难度大，但可结合建筑物桩基一起施工。回填沙石或碎石换热效果比较好，而且施工容易、造价低，可广泛采用。

4竖直埋管换热器中循环水温度的设定

竖直埋管换热器中流动的循环水的温度是不断变化的。夏季供冷工况进行时，由于蓄热地温提高，机组运行时水温不断上升，停机时水温又有所下降，当建筑物得热达到最大时水温升至最高点。冬季供热工况运行时则相反，由于取热地温下降，当建筑物失热最多时，换热器中水温达到最低点。

设计时，首先应设定换热器埋管中循环水最高温度和最低温度，因为这个设定和整个空调系统有关。如夏季温度设定较低，对热泵压缩机制冷工况有利，机组耗能少，但埋管换热器换热面积要加大，即钻孔数要增加，埋管长度要加长。反之温度设定较高，钻孔数和埋管长度均可减少，可节省投资，但热泵机组的制冷系数cop值下降，能耗增加。设定值应通过经济比较选择最佳状态点。笔者认为埋管水温应如下设定：

4.1热泵机组夏季向末端系统供冷水，设计供回水温度为7—12℃，与普通冷水机组相同。地埋管中循环水进入U管的最高温度应<37℃，与冷却塔进水温度相同。

4.2热泵机组冬季向末端系统供水温度与常规空调不同，在满足供热条件下，应尽量减低供热水温度，这样可改善热泵机组运行工况、减小压缩比、提高cop值，并降低能耗。

我们知道风机盘管供热能力大于供冷能力，而一般建筑物的夏季冷负荷大于冬季热负荷，所以风机盘管的选型是以夏季冷负荷选型、冬季热负荷校核。采用地源热泵空调冬季供热时，可根据冬季热负荷实际情况，让风机盘管冬季也满负荷运行而反算出供热水温度，此温度要小于常规空调60℃的供水温度（大约供水为40℃左右）。将此温度定为热泵机组冬季供水温度。供回水温差取7～10℃。

地埋管中循环水冬季进水温度，以水不冻结并留安全余地为好，可取3—4℃。当然为了使地埋管换热器获得更多热量，可加大循环水与大地间温差传热，然而大地的温度是不变的，因此只有将循环水温降至0℃以下，为此循环水必须使用防冻液，如乙二醇溶液或食盐水。但这样会提高工程造价、增加对设备的腐蚀。在严寒地区不得不这样做，而在华北地区的工程中用水就可满足要求，不一定要加防冻液。

5换热面积与综合传热系数

5.1换热面积

一般换热器换热面积计算公式为：

……………………⑴

式中：

Q—换热器换热量w；

K—传热系数w/m·℃；

ΔT—对数温差℃。

5.2综合传热系数

地埋管换热器用以上公式计算很不方便，因为很难确定其换热面积。

竖直埋管换热器可以假设为“线热源”模型。引入综合传热系数进行计算，则较为简单、方便。

这里，将以某一流经地埋管换热器内的流体介质与大地初始温度每相差1℃，通过单位长度换热管，单位时间所传递的热量定义为综合传热系数K。

……………………⑵

式中：

K—综合传热系数w/m℃；

Q—换热器单位时间换热量，Q=Cm(t进-t出)W；

L—换热管有效长度m；

TP—流体介质平均温度，℃；

T进—U型管换热器进水温度℃；

T出—U型管换热器出水温度℃；

C—水比热4.180KJ/Kg·k；

m—水的质量流量kg/s；

Td—地温℃。

地温是恒定值，可通过测井实测。有关资料介绍某地地下约100米的地温是当地年平均气温加4℃左右。天津市年平均气温是12.2℃，实测天津市地下约100米的地温约为16℃，基本符合以上规律。

影响竖直埋管综合传热系数的因素有：地理位置、地质构造、埋管深度、埋管材料及管径、钻孔直径及回填材料、管中水的流速、热泵运行方式（连续运转还是间断运转）。

综合传热系数k可通过测井测得。由公式⑵可以看出，做一个地面钻孔与预计工程应用完全相同的U型竖直埋管，人为制作冷、热源，通入冷、热水，测出各个参数带入公式⑵即可计算出综合传热系数。

测井也可测出U型竖埋管出水温度T出。

综合传热系数K在系统运行初期波动值较大，系统运行一段时间后其值趋于一稳定值。我们通过实测K值波动在一个较小的范围内，在目前数据资料较少情况下可取波动平均值作为计算数据误差不会太大。

6竖直埋管地源热泵空调的设计

6.1确定设计参数与热泵机组

6.1.1计算建筑物空调夏季冷负荷及冬季热负荷。

6.1.2确定夏季冷水的供回水温度及地埋管进出水温度，进而确定机组中工质的夏季蒸发温度及冷凝温

度。

6.1.3计算冬季风机盘管的供水温度，取回水温度比供水温度低7～12℃。设定地埋管进水温度，根据测井测出的进出水温差推算出地埋管出水温度，进而确定热泵机组中工质冬季的蒸发温度和冷凝温度。

6.1.4由建筑物空调夏季冷负荷、机组蒸发温度和冷凝温度,以及冬季热负荷和冬季机组蒸发温度和冷凝

温度，就可以进行热泵机组的选型设计，或将参数提供给生产厂家，由厂家制造热泵机组。

6.1.5确定热泵机组型式（活塞机、螺杆机、蜗旋压缩机等），查出或计算出

该机组在夏季埋管水温最高时和冬季埋管水温最低时工况下的COP值。

6.2计算夏季总放热量和冬季总吸热量

6.2.1夏季竖直埋管换热器总放热量等于建筑总冷负荷加上埋管最高水温时机组消耗功率（机组消耗功率等于夏季冷负荷除以埋管最高水温时的COP值）。

6.2.2冬季竖直埋管换热器总吸热量等于建筑物总热负荷减去埋管最低水温

时机组所消耗的功率（机组消耗功率等于冬季热负荷除以埋管最低水温时COP值）。

6.3计算竖直埋管总长度

6.3.1夏季竖直埋管总长度计算

①夏季换热温差DTx8C

DTx=Tx-Td……………………⑶

式中：

Txü夏季竖直埋管内最高设计平均水温8C；

Tdü地温8C。

②夏季每米竖直埋管散热量qxW/m

qx=Kx·DTx……………………⑷

式中：

Kxü夏季综合传热系数W/m8C。

③夏季竖直埋管换热器埋管总长度Lxm

……………………⑸

式中：

Q夏—建筑物夏季总冷负荷W；

A—安全系数，取1.1-1.2。

6.3.2冬季竖直埋管总长度计算

①冬季换热温差DTD8C

DTD=Td-TD……………………⑹

式中:

TDü冬季竖直埋管内最低设计平均水温8C。

②冬季每米竖直埋管散热量qDW/m

qD=KD·DTD……………………⑺

式中：

KDü冬季综合传热系数W/m8C。

③冬季竖直埋管换热器埋管总长度LDm

……………………⑻

式中：

Q冬—建筑物冬季总热负荷W；

A—安全系数取1.1-1.2。

6.3.3确定竖直埋管换热器埋管总长度

以上计算取LX、LD二者中较大数值为本工程埋管总长度Lm。

6.4计算竖直埋管数量并确定布置形式

6.4.1竖直埋管数量计算

……………………⑼

式中:

n—U型竖直埋管个数；

H—竖直埋管设计有效深度m；

L—埋管总长度m。

6.4.2竖直埋管布置形式

结合工程场地可一字型布置、L型布置或矩阵型布置均可，根据测试结果分析,U型竖直埋管间距以5—6m为宜。

6.5确定竖直埋管水流速度与水泵选型

6.5.1确定水流速

试验显示，竖直埋管中如提高水流速度则换热量可适当增加，但增加量不与流速提高量成比例。竖直埋管中水流应为紊流状态，流速太快会增加循环水泵能量消耗，流速取1m/s左右为宜。

6.5.2确定水泵型号

流速确定后计算循环水流量及压力损失即可选择循环水泵的型号。

7结论

7.1地源热泵空调是节能、环保、对地下水无污染，并不影响地面沉降的好形式。特别是竖直埋管地源热泵更具有诸多优点，应予推广。

7.2采用土壤钻孔的综合传热系数法，可简化地源热泵的传热计算。

7.3竖直埋管地源热泵空调的设计步骤，为设计人员提供了一种设计方法，有利于提高设计速度，并减少设计失误。

参考文献

1、曾淼等，地源热泵地下U型管换热器实验研究，全国暖通空调制冷1998年学术年会《论文集》，P371；

夏季值周总结篇3

关键词：雷暴活动；最小二乘法；离散小波分析

0引言

雷暴是一种产生于强对流天气系统下的常见灾害性天气现象，关注气候变化，如今成为当今世界的几大议题之一。国外Changnon[1]等利用86个台站100年的雷暴观测资料，将美国雷暴活动划分为12个不同的区域，归结于6种雷暴活动变化类型，整体雷暴活动在变化中呈现减少的趋势。国内张敏锋，冯霞（1998）利用国内104个台站，研究发现近30年来，我国大部分地区平均雷暴频数在波动中减少，上世纪60年代前期雷暴频数有所增加；往后至70年代，呈缓慢减小的趋势；80年代中期雷暴频数减少幅度明显加快，频数现在正处于剧烈减少[2]。局部地区如广州雷暴日数平均每10年减少15.5天，月平均雷暴日数1至7月逐渐增多，8至12月急剧减少，呈现单一峰值[3]。德州市年雷暴日数呈减少趋势，平均10年减少1.28天。月平均雷暴日数最多值出现在7月[4]。昌都地区雷暴日年际变化大，从上世纪80年代起呈递减趋势[5]。湖南省近35年（1971～2005年）来雷暴在不断减少，年际间变化特征是成加速度减少，其中夏季雷暴数百分比随着年际间变化是逐步减少，而冬季和春季雷暴发生比例均有所增加[6]。另外在特定的区域内，雷暴年际变化趋势还呈现一定的变化规律，主要表现在以大小不一的周期呈现不同的周期性震荡变化。徐桂玉，杨修群（2001）根据我国南方62个气象观测站1971～1995年近25年雷暴日数统计资料，研究南方雷暴的气候变化特征发现：我国南方雷暴25年变化的总趋势是逐渐减少的，并具有2年、4年、9年较短周期和21年长周期变化。较短周期存在着70年代以2年周期为主、80年代2年、4年周期都较明显、90年代以3～4周期为主的年代变化规律[7]。张美平、敖淑珍等利用广州白云机场1956～2001年46年的逐时观测资料，通过小波分析发现46年来广州白云机场雷暴日数的年际变化有着较好的9～12年振荡周期，而且雷暴的发生有逐渐减小的趋势变化[8]。孙丽、于淑琴等人利用1978～2007年辽宁省59个站常规地面观测资料，对雷暴日数的时空变化进行分析，结果表明：1978-2007年雷暴日数总体呈逐渐下降趋势[9]。经国内外资料分析研究表明，大部分地区雷暴活动在年际变化上都呈现逐年减少的趋势。

香港地处亚洲大陆南缘华南沿岸，地形丘陵起伏，地势北高南低，总面积约1，104平方公里，管辖总面积2，755.03平方公里，水域率占59.9%。由于海陆面及地形差异的存在，易于地形雷暴的产生。香港属亚热带气候，夏天炎热且潮湿，冬天凉爽而干燥。受热带气旋、强烈冬季和夏季季风、季风槽等重要天气的影响，易形成锋面雷暴和切变线雷暴，经常在四至九月发生狂风暴雨[10][11]。特殊的地理环境和气候环境使得香港地区多年雷暴活动的时间和空间分布都极不均匀。据此，本文利用香港天文台常规气象观测站的观测记录资料，分析1950～2009年香港地区雷暴活动及异常情况，总结60年来该地区雷暴活动的变化特征，有利于提高防御雷电灾害能力，为香港地区的雷暴预测和雷电防护工作提供参考依据。

1资料来源和分析方法

1.1资料来源

本文资料来源于香港天文台气象观测数据资料库[12]，经过仔细订正的完整雷暴日观测资料，为保证分析资料具有代表性，文中选用其中60年（1950～2009）记录作资料处理，分析香港地区的雷暴活动特征。

1.2分析方法

1.2.1最小二乘拟合

最小二乘估计是德国科学家KarlGauss（1777～1855）提出用最小化图中垂直方向的误差平方和来估计参数，其主要思想是用最小二乘法拟合因变量与自变量间的回归模型，从而把具有不确定关系的若干变量转化为有确定关系的方程模型来近似地分析，通过自变量的变化预测因变量的变化趋势。本文采用最小二乘拟合雷暴活动与时间的关系，分析香港地区近60年雷暴日年际、季节变化趋势，以此反映香港地区长期雷暴活动变化情况。

1.2.2小波分析

小波分析方法是一种窗口大小（即窗口面积）固定，但是其形状可改变，时间窗和频率窗都可改变的时频局部化分析方法，即在低频部分具有较高的频率分辨率和较低的时间分辨率，在高频部分具有较高的时间分辨率和较低的频率分辨率，这正符合低频信号变化缓慢而高频信号变化迅速的特点。因此，小波分析能将交织在一起的不同频率成分组成的复杂的时间序列分解成频率不相同的子序列[13]，低频部分信号的重构可以发现时间序列的发展趋势及规律，高频部分信号的重构可以发现时间序列的突变特性和循环周期[14]，以此观察不同时间尺度上的变化情况。小波函数定义为：如果ψ（t）∈l2（R）（l2（R）表示平方可积的实数空间，即能量有限的信号空间满足允许性条件：

（1）

那么ψ（t）叫做基小波，式中ψ（ω）是ψ（t）的Fourier变换，由基小波函数ψ（t）进行伸缩和平移，本文选用Daubechies（db）小波函数，对香港60年雷暴日数离散序列进行分析，更清晰地反映雷暴日序列的细微变化情况。

2雷暴的时空分布特征

2.1雷暴日数的年际变化特征及趋势分析

香港长达60年的雷暴日变化趋势（图1中曲线1）呈现年际差异较大的变化，其中雷暴日数最多高达53天，出现在1997年、2005年；最少年份为20天，出现在1962年、1963年、1967年，与60年来香港年平均雷暴日比较少了15.69天。采用最小二乘拟合60年雷暴日数线性变化趋势（图1中曲线2），香港雷暴活动随时间增加呈现逐渐上升的趋势。

最小二乘线性拟合气象趋势函数为y=0.17433x

-309.05，反映香港近60年平均雷暴日数以1.74天/10a的趋势增加。对60年雷暴日数进行最小二乘5阶多项式函数拟合（图1中曲线3），发现香港60年雷暴日变化呈现如下变化趋势：雷暴活动自50年代中期急剧下降至60年来的最小值，该最小值处于60年代，而后的时间里一直呈现两个稳步上升的趋势，先缓慢增加至70年代末，在80年代的10年间呈现平缓下降，往后急剧增加。

为更清晰地了解雷暴日序列的细微变化情况，将香港地区1950～2009年雷暴日数变化序列转化为Matlab环境下的离散信号，利用Daubechies小波（db5）将这一由不同频率成分组成的雷暴日时间序列分解成频率不相同的子序列（见图2），包括一个低频部分a5和5个高频部分d1、d2、d3、d4、d5。低频部分a5表现的是信号的主要特征，是主要的稳定特征表现，表征了60年来香港地区雷暴日数的主要变化趋势。原序列s中雷暴日数绝大部分分布在50天以下，第5级的大尺度低频分量a5一般在35天以上，最大为40天，最小值大于32天，序列存在长期增长的变化趋势，以1984年为突变点，分为两个阶段，即1984年以前为雷暴日数偏少年，1984年以后为雷暴日数偏多年。1950～1984年与1984～2009年比较，后者增长趋势较为迅猛。从第1层高频信号d5的重构可以看出3个明显的突变点，分别是1967、1984和1999年，并存在不太明显的30年大尺度。从第2层高频信号d4的重构可以看出3个明显的突变点，分别是1959、1967和1992年，存在不太明显的20年尺度。从第3层高频信号d3的重构可以看出8个明显的突变点，分别是1957、1959、1962、1967、1971、1995、2003和2005年，且在1975年以前存在7～8年左右的震荡周期。从第4层高频信号d2的重构可以看出60年来呈现出3～4年左右的震荡周期。

2.2雷暴日数的季节性变化特征及趋势分析

自1950年到今，香港地区60年来共记录了2162次雷暴事件的发生，雷暴事件季节性变化最多发生在夏季，占60年雷暴日总数的55.14%；春季次之，占全年总数的29.18%；秋季占13.64%；其中冬季最少，发生了44次雷暴天气，占2.04%。图3中～四个图分别反映香港60年来雷暴日的季节变化序列、采用最小二乘拟合分别线性拟合和n阶多项式拟合所得的变化趋势图。采用线性拟合得到春、夏、秋、冬四季雷暴日随年变化的气象系数趋势方程为：

（2）

香港位于亚洲大陆的东南缘，整个地区受季风环流控制，在时间上分别受到冬季风和夏季风的影响，年内季风交替明显干湿季分明，在气候分类上本地属南亚热带季风气候。春季3至5月份，地面的冷高压开始衰退，锋区逐渐北移，西太平洋副高北抬，高空南支西风小槽小脊活动频繁，地面冷空气常与副高西侧偏南暖湿气流相遇，冷暖空气频繁交汇，锋面天气异常活跃，易于锋面雷暴的产生，因此雷暴活动也日趋活跃。香港春季雷暴活动情况如图3中所示，80年代以前临近年份雷暴波动范围较后期大，后期在小范围的波动过程中随年际增加而逐渐减小。用最小二乘5阶多项式拟合60年活动趋势发现，呈现正弦波形状变化。自1950年开始急剧减少至60年代中期，为60年间的春季雷暴活动最小值，在1963、1964两年的春季三个月里仅发生了一次雷暴活动。然后增加至80年代出现峰值为22天，再而减小。拟合60年来香港春季雷暴日数随年际变化y1=-0.022x+54.2428，雷暴活动以0.22天/10a的趋势随年份呈现减少。

夏季6至8月份，随着太阳直射点的北移，温度升高，亚洲热带环流出现调整，大陆热低压形成，海洋高压不断加强。6月香港受印度低压影响，过赤道的西南气流北进增强，南海西南季风建立。6月以后西太平洋副高不断增强，香港处在副高南缘，同时，南海热带辐合带、东风波、热带低压等热带天气系统活动频繁影响香港，冷暖空气频繁交汇，海陆面差异明显，对流极其活跃，各种天气活动频繁，迎来了全年雷暴最活跃的时期。夏季雷暴活动趋势如图3中所示，香港60年来都在小范围内紧凑的波动中呈现随年际增加先减少后增加的变化趋势，特别是在20世纪末，夏季雷暴活动异常活跃。拟合夏季雷暴活动随年际变化y2=0.1706x-317.841，雷暴活动以1.7天/10a的趋势随年份呈现增长。

秋季9至11月，香港地区是干燥的冬季风逐渐代替暖湿的夏季风的过渡季节，西风急流的季节性南移，对流层中层的副高迅速退出，雷暴活动逐渐减弱，低层夏季风南撤，随后便是东北季风开始建立，香港出现了短暂晴朗、干燥的天气。秋季雷暴活动趋势如图3中所示，60年长期在大范围无规则的震荡中随年际增加呈现上升的趋势，采用多项式拟合发现活动趋势随时间呈现两谷一峰的变化趋势，拟合变化趋势函数为y3=0.018x-30.7792，雷暴活动以0.18天/10a趋势增加。

冬季，在每年12月至翌年2月，强大的蒙古高压控制着整个亚洲大陆。本地常处于大陆冷高压脊的东南缘，盛行东北季风，中高纬度东移的槽线常引导冷空气南下，地面冷锋随之南下影响香港，南海暖湿气流在沿海一带对峙，出现准静止锋引起的低温阴雨天气，不易形成对流性天气，雷暴活动极弱。张鸿发[15]等利用TRMM卫星探测到18～38°N、74～123°E闪电资料，对中国区域年、季、日发生闪电频数和随经纬度变化，闪电密度分布和闪电气候特征进行了计算分析，发现冬季只有很少闪电出现在中国30°N度以南地区，且每年发生100次左右。图3中所示香港冬季雷暴活动情况，雷暴活动60年来其中44年出现整个季节无雷暴天气，基本不出现雷暴活动。但在80年代初至90年代末，冬季雷暴活动异常活跃，拟合发现香港地区冬季雷暴活动以0.07天/10a的趋势随年份增加。

3结论和讨论

本文以香港天文台60年雷暴日观测资料为基础，采用一系列数理统计方法探讨香港地区雷暴活动趋势得到如下结论：

1）香港地区年平均雷暴日数为35.69d，按雷暴日数划分属于多雷区。60年来，雷暴绝大部分始发于全年的3、4月份，分别占40%和28.3%。极少数年份在5月份才出现雷暴天气；主要终止于10、11月份，10月份占据50%以上。60年间雷暴日最晚均终止于12月份，从未出现过全年12月均有雷暴天气。

2）香港地区雷暴年际变化差异大，年平均雷暴日数相差在10日以上；年际变化在大尺度上与大部分地区完全相反，以1984年为界呈现两个时期稳定上升的趋势，1984-2009年增长较前一时期更为迅猛；与之对应在小尺度上呈现各式各样的波动，较为明显的是出现3-4年和7-8年振荡周期。

3）近代香港雷暴活动逐年增加，香港雷暴日的月频率变化显现双峰单谷的抛物线变化。季节变化呈抛物线型，主要集中在夏季，7-8月为雷暴的高发期，春秋次之，冬季发生的概率小。近60来夏季雷暴占55.14%，而冬季则不足3%，夏季、秋季和冬季雷暴日数均呈增长的趋势，尤其以夏季雷暴日数增长最为显著达到以1.7天/10a，而春季雷暴日数以0.22天/10a的趋势随年份减少。拟合雷暴活动与年纪增加的线性函数为y=0.17433x-309.05，香港雷暴活动以1.74天/10a的趋势随年际增长而上升。

本论文对雷暴日作数据分析，在数理统计软件的基础上得到一些结论，但鉴于观测数据资料本身的局限性，限制了对某些问题分析研究的进一步深入，有待于进一步思考和探索！

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夏季值周总结篇4

1.1资料来源该研究选取新安气象站1979~2008年逐年的年、季平均气温、平均最高气温和平均最低气温以及逐年、季极端最高气温和极端最低气温及逐年无霜期、降水量等资料。

1.2划分标准季节划分采用气象学上的标准:春季是3~5月,夏季是6~8月,秋季是9~11月,冬季是12月和次年1~2月;高温天数指气温≥35℃的天数,低温指天数气温≤-5℃的天数;无霜期指从春季的无霜日到秋季的初霜日为无霜期。

1.3研究方法研究主要采用回归分析、趋势线分析等方法。通过引入气候倾向率和气候趋势系数来研究各要素的气候倾向趋势和变化幅度,并采用相关系数统计检验方法,检验气候趋势系数是否显著。

2气候变化特点

2.1气温变化特征

2.1.1平均气温年际变化特点。新安1979~2008年30年平均气温年际变化如所示。新安历年平均气温是14.3℃。从中可以看到,20世纪80年代初期平均气温最低,从80年代中期开始平均气温在平均值以上的次数越来越多,相对峰值和相对谷值都呈明显升高趋势;从90年代开始,波动较大,升温剧烈。新安近30年来,气温呈显著上升趋势,拟合方程为y=0.046x+13.54,升温倾向率达0.46℃/10a,相关系数为0.71,高于中国50年的0.22℃/10a平均水平。

2.1.2气温的季节变化特点。新安1979~2008年各季平均气温年际变化如所示。新安春季的平均气温是14.8℃,从中可以看出,新安春季增温比其他各季的增温都剧烈,波动也比较大,线性增温倾向率0.92℃/10a,相关系数为0.73,在四季中增幅最大。从90年代初期开始,气温上升速率加快,一直保持在较高水平,特别是从2000年以来,春季气温平均值基本都在15℃以上。新安冬季气温升高明显(),线性增温倾向率达0.36℃/10a。新安冬季的平均温度是1.9℃,从80年代开始到90年代末,冬季气温在波动中上升,波动较小,80年代的平均温度基本都在2℃以下,1984年出现了30年来冬季的最低值;90年代的平均温度基本都在2℃以上,从90年代开始,增温速率加快,冬温显著升高,暖冬现象严重;进入2000年后,冬季的气温波幅远远大于其他时期,气温忽高忽低,说明新安在冬季气温不断升高的同时,出现暖冬与冷冬的概率也在不断加大。新安秋季气温波动较大(),虽然有升有降,但总体在波动中上升,增温倾向率为0.36℃/10a,气候趋势系数为0.39,与冬季线性增温倾向率相同;平均气温是14.3℃,与全年平均气温相同。由可以看出,从20世纪90年代初期开始,新安的秋季平均气温基本都在14℃以上,呈稳定上升趋势。新安夏季气温波动较大(),平均气温是25.9℃。总体来看,虽然新安夏季气温呈上升趋势,线性增温倾向率为0.18℃/10a,但气温随年度变化的相关性还不强,尤其是从1997年开始,新安的夏季平均气温在波动中有下降趋势。

2.1.3极端最高(最低)气温年际变化特点。新安1979~2008年极端最低气温变化如所示。新安极端最低气温多出现在1月和12月,极端最低气温气候平均值是-10.9℃,其年际差异十分显著,2007年最高值-4.7℃比1990年最低值-14.7℃高10℃。极端最低气温变暖趋势十分明显(),增温剧烈,30年来极端最低气温除1990年的特殊年份外,总体呈明显的波动上升趋势,其线性拟合气候增暖倾向率为每10年1.06℃,气候趋势系数为0.5。新安极端最高气温多出现在6~8月份,极端最高气温平均值是39.4℃。新安1979~2008年极端最高气温年际变化中(),有升温趋势,线性升温倾向率0.26℃/10a。极端最高气温差异十分显著,1993年最低值36.6℃比2005年最高值41.7℃低5.1℃。与极端最低气温变暖趋势相比,极端最高气温趋势波动较大,有明显的周期性变化规律,气温升高与降低的周期一般为4年。

2.1.4高(低)温天数年际变化特点。新安平均高温天数是15.4d,在高温天数年际变化序列中,其年际差异十分显著,波动较大,1997年出现高温43d比1983年出现高温2d相差41d。新安1979~2008年近30年最高气温天数年际变化如所示。从中可以看出,新安高温天数峰值升高趋势比谷值升高趋势明显,高温天数的增加也十分明显,高温天数线性上升倾向率为2.29d/10a,气候趋势系数为0.27。新安平均低温天数是19.3d,在低温天数年际变化序列中,其年际差异十分显著,波动较大,1976年出现低温40d比2001年出现低温5d相差35d。新安1979~2008年近30a最低气温天数年际变化如所示,可以看出新安低温天数的减少十分明显,低温天数线性下降倾向率为5.11d/10a,气候趋势系数为0.52。

2.2无霜期年际变化特点新安平均无霜期是220d,在无霜期年际变化序列中,其年际波动不一(),在1979年到1982年间,无霜期波动较大,最大值在2006年的271d与最小值在1976年的195d的差值为76d。从1979年开始到1988年间,无霜期上升趋势比较稳定,是第一个高峰期;从1991年到2002年处于较低的缓慢地上升期;从2004年开始无霜期上升迅速,振幅增大。从无霜期年际变化的总体角度看呈明显性上升,上升倾向率为10.86d/10a,气候倾向率为0.55。

2.3降水变化特征

2.3.1降水的年际变化特征。新安1979~2008年降水量的变化序列如图8所示,新安年平均降水量为646.3mm,降水量总体趋势是在波动中明显减少,降水递减倾向率为3.97mm/10a,干旱化趋势在不知不觉中发生。同时还明显看出,气候变暖后,年降水量振幅的相对变率比气候变暖前有明显的增加,表明随着气候的变暖新安年降水量变率增大,出现大旱大涝的可能性增加。就年代变化而言:80年代为丰水期,降水量比较稳定,高于平均值34mm,90年代波动中急剧减少,低于平均值44mm,为严重干旱期;2000~2008降水量比90年代有所增加,如果不考虑2003年的峰值,仍低于90年代的平均水平,其中,2003年的降水量是30年来最高,为严重洪涝年,使得10年平均值增大,其他年度降水量仍相对较少,干旱威胁依然存在。

2.3.2降水的季节变化特征。新安1979~2008年近30a来各季降水情况如图9所示。新安平均春季降水量为126.8mm。从图9中可知,新安春季降水在波动中呈减少趋势,递减率为6.87mm/10a,但降水量与年际变化相关性不强,而降水波动性规律较明显,春季最大降水量在整体变化趋势中呈7~8年的周期性,最小降水量在整体变化趋势中呈5~6年的周期性。春旱现象越来越严重。新安年降水主要集中在夏季,夏季平均降水量为322mm,占全年总降水量的50%,对全年降水影响最大。由图9可以看到:新安夏季降水同春季降水一样呈减少趋势,递增率为3.78mm/10a。虽然夏季降水量与年际变化相关性不强,但夏季最大降水量波动规律性最强,在整体变化趋势中呈6~7年的周期性变化,最小降水量波动规律也相对较明显,在整体变化趋势中相对呈5~6年的周期性变化。新安平均秋季降水量为167.4mm。由图9可知,新安秋季降水略有增加趋势,其降水量与年际变化相关性不强,降水波动规律也不明显,波幅较大,突变性较强。从2003年以来秋季降水量减少明显。新安平均冬季降水量为34.2mm。由图9可知,新安冬季降水略有增加,递增率为3.23mm/10a。由于冬季降水总量较少,故对全年降水变化趋势影响不大。

3气候变暖对农业及生态环境的影响

3.1气候变暖对农业气候资源的影响气候是进行农业生产的自然环境中最基本最重要的条件之一。气候年复一年,周而复始地为农业生产提供着光、热、水、空气等能量和物质资源。因此,从农业的观点看,气候是一种重要的农业自然资源。大气中CO2等温室气体含量增多,引起“温室”效应,使气候变暖。以气候变暖为主导的气候变化必将对作物生长发育和产量形成产生明显的影响[1]。因为CO2是植物进行光合作用制造有机物质所必不可少的原料,是太阳能量的转化和储存以及地球生物圈赖以生存和平衡的基础。一般说来,在其他条件不变时,其含量增加将有利于植物的生长发育,但温度升高、有效水分减少会抑制作物对CO2的吸收,进而减弱光合同化过程的强度。气候变暖将导致地表径流、旱涝灾害频率发生变化。对气候变化敏感的传染性疾病的传播范围可能增加;与高温热浪天气有关的疾病和死亡率增加。研究表明,年平均气温升高1℃将引起农田蒸散量增加10%,地表流经量将减少62.9%,水资源总量将减少40%,土壤含水量减少10%,气温升高0.5℃耗水每公顷将增加30~75m3,加剧干旱的影响[2-6]。

3.2气候变暖对农业气象灾害的影响随着气温的升高,不定因素增多,气候变率加大、振幅增高,时空分布不均,气象自然灾害有明显的加剧趋势。主要表现在以下5个方面:①从新安的降水量来看,总体趋势是在波动中明显减少,降水递减倾向率为3.97mm/10a,再加上气温升高导致蒸发力加大,造成作物水分亏缺,产生严重干旱;②降水变率加大、振幅增高,在干旱发生频繁的同时会导致暴雨、冰雹、大风等气象自然灾害的加剧,甚至出现严重洪涝;③从各季气温变化振幅来看,冬季的振幅最大,正负差值达到4.2℃,说明在冬季气温不断升高的同时,温度的不稳定程度有所增加,出现暖冬与冷冬的概率也在不断加大,冬季的寒潮和雪灾也会时有发生,低温冷害和霜冻会给农业造成损失。④从增温速度和波动情况来看,春季增温比其他各季的增温都剧烈,波动也比较大,说明新安春季的倒春寒发生概率也很大,对农业影响更大。由于果树因气候变暖开花期提前,处在开花、授粉期桃树、梨树、核桃、苹果等抗冻能力下降,倒春寒不仅影响传粉授精,更严重会导致果树花朵冻枯脱落,产量下降。⑤从高温天数和最高气温变化情况来看,新安极端最高气温以每10年0.26℃的速度上升,高温天数以每10年2.29d的速度增加,说明新安炎热时间不断延长,干热风、热浪和酷暑的影响不断加大。由于作物生长对适宜温度、能够忍受的高温和低温都有一定的要求,超过上限的高温会使作物遭受高温胁迫危害,生长发育受到抑制,产量大大降低,如果高温和干旱结合,就会导致植株大量失水,迅速枯死。夏季是苹果、核桃、柿子幼果膨大期,超过35℃以上的高温会严重抑制果实的生长发育,气温高达38℃以上就会对果实产生日灼伤害,使果实停止生长、枯死、脱落。

3.3气候变暖对粮食作物的影响气候变暖尤其是随之而来的异常高温会给粮食作物带来以下影响:①会对作物生长产生不利的热害,胁迫作物来不及灌浆甚至中断或终止正常的生长发育进程而提前成熟;②温度升高加速土壤中肥料的分解和流失,蒸散率增加抵消了原本不多的降水量,从而使作物生长的水分胁迫加重;③较高的温度加快了作物的生育进程,缩短生育期,使之来不及累积光合同化产物、充盈籽粒而提前成熟,导致籽粒不饱满或瘪粒而减产。玉米、高粱和谷子是耗水量较小的喜温作物,适应性强,气温升高对玉米、高粱和谷子产量影响不大[7];大豆是喜凉作物,气温超过25℃,就会抑制其生长,致使减产;小麦是喜冷作物,由于冬季变暖、寒冷期缩短,会使其停止生长的越冬期缩短。王石立等的计算揭示了气温升高时因蒸发变大而导致小麦水分亏缺情况,表明小麦全生育期内农田蒸散量将大于当前气候8%~12%,以小麦拔节、抽穗阶段更为突出,由于小麦全生育期水分亏缺加剧引起的小麦减产值将比当前气候下大8%~20%,灌溉将增加25%~33%,有灌溉条件的地区,小麦可能增产,但灌溉增加使生产成本提高,而在没有灌溉条件的地区,水分胁迫加剧则将导致减产。

3.4气候变暖对作物病虫害的影响害虫是变温动物,其体温随环境温度的变化而变化。环境温度高,其生理代谢旺盛,生长发育快;环境温度低,其生理代谢弱,生长发育就慢。气候变暖,特别是冬季温度升高,将有利于害虫和病原体安全越冬,使来年春夏的虫病源基数增大,引发危害面积扩大,危害程度加重;春秋季温度升高,将延长害虫和病菌的可生育时期,有利于病虫害春季早发,冬季休眠推迟,危害期延长;而积温增加,可使1年中病虫繁育的世代增多,致使农作物受害概率增大;空气中CO2浓度增大,植株中含碳量增高,含氮量下降,致使害虫的采食量增大,导致对农作物的危害加重。

3.5气候变暖对自然植被的影响地球表面的植被类型及其分布基本上取决于年降水、年生物温度与湿度3个要素。未来各类自然植被将发生明显北移,南方的热带季风雨林将逐渐引进,相当多的树木面临不适宜的新的气候条件可能变得更为脆弱,尤其是寒温带针叶林将向北移入,部分树种甚至面临濒危状态。气候变暖,降水不能保持与温度的同步增加,导致植被光合作用所需水分供应不足,相当多的树种面临不适应新的气候条件,会变得更加脆弱、更易遭到病虫害侵袭。根据李英年对1987年以来黄河源区土壤湿度的监测结果分析,黄河源区下垫面蒸散量的加大使土壤向干暖化发展。这种气候因素的影响,导致近十几年来植被地上净初级生产力按9.506g/(m2•a)的倾向率下降[8]。

4对策与建议

气候变暖将导致地球气候系统的深刻变化,使人类与生态环境业已建立起来的相互适应关系受到显著影响和扰动。气候变暖将导致地表流经、旱涝灾害频率发生变化,特别是水资源供需矛盾更加突出;气候变化将使我国未来农业生产的不稳定性增加,产量波动大;气候变化将影响人类居住环境,最直接的威胁是洪涝、山体滑坡和与高温热浪天气有关的疾病和死亡率增加等。因此研究气候变化的影响,探讨增强新安农业应变能力的对策措施,为新安农业今后的发展方向和结构布局的调整提供一些科学依据和可供选择的对策方案。

(1)调整农业结构和布局,发展特色农业、旱作农业和生态农业。引进农业新技术、新品种,改变传统的耕作方式,大力发展经济作物经济林果业。

(2)水资源在减少,水需求在增加,水危机在加深。面对此环境,必须合理开发利用水资源,推广集雨技术和节水灌溉技术,推广渠道防渗、管道输水、喷灌滴灌等技术;加大人工影响天气力度,把开发空中水资源作为解决新安缺水问题的一条主要途径。

夏季值周总结篇5

关键词：柴达木盆地东部地区；气候特征；温度；降水量；日照时间

中图分类号：S162.1文献标识码：A文章编号：0439-8114（2013）08-1806-05

气候变化尤其是全球变暖的问题在研究领域越来越被关注。王绍武[1]发现全球正在以0.5℃/（100年）的速率变暖。林学椿等[2]研究结果也表明我国年平均气温在上升，年降水量在减少。罗贵东[3]研究表明，四川省达州市在40年来年平均气温逐渐上升，气温年较差逐渐变小，冬、春、秋三季在增温，而夏季在降温。于延胜等[4]发现湖北省老河口市在近57年来平均气温在冬、春、秋三季均有显著增加趋势，而在夏季呈缓慢降低趋势。李为华等[5]研究发现，近40年来山东省年平均气温也呈上升的趋势，尤其冬季平均气温增幅最大，年降水量也略有增加；夏季降水量减少最多，气温变化的周期性比降水变化的周期性明显。但也有个别研究结果与之相反，池再香等[6]则发现我国的黔东南地区年平均气温呈下降趋势，而年降水量呈上升趋势。

柴达木盆地是青海省重要的农牧业生产基地，耕地以块状分布于山麓洪积扇的中下部，盆地中东部的德令哈南部、诺木洪等地有水利灌溉条件的地方是青海省良好的绿洲农业区。由于气候的变化存在着地域性的特点，利用柴达木盆地东部地区51年温度与降水资料进行统计分析，有效揭示了柴达木盆地东部地区的气候变化规律，为柴达木盆地东部地区森林防火和农业生产提供气象依据，同时为地方政府决策提供气象保障。

1研究区概况

研究区地处青海省西北部，位于柴达木盆地的东部，地理坐标为北纬36°20′43.9″-37°51′18.6″，东经95°05′26.0″-98°19′45.8″，属于比较干旱的温带大陆性气候，降水量小于蒸发量。该地区的局部气候差异比较显著，春季降水偏少且多风沙，物燥干旱；夏季降水较多并集中，气候相对温湿，日照时间相对较长，比较适宜耐寒作物生长；秋季急剧降温；冬季漫长而干燥，低温严寒。该地区51年的年均温为3.82℃，冬季均温为-8.84℃，夏季均温为15.56℃。51年的年平均降水量为111.58mm，集中在夏季。日照时间为2863～3356h。历年最低气温为-23.8℃，最高气温为28.9℃。

2数据来源与分析

对大柴旦、德令哈、都兰、诺木洪、格尔木5个样地1960～2010年逐年与逐月的温度、降水量及日照时间平均值数据进行SPSS17.0线性回归分析，并用Excel2007与SigmaPlot绘图软件绘图。所有数据均来源于国家气象服务网。

3结果与分析

3.1气温变化趋势分析

通过分析，发现51年中气温以0.47℃/（10a）的增温幅度呈上升趋势（图1），同时，分别在1967、1970、1983、2008年出现了明显的低值，分别为2.20、2.58、2.66、4.32℃，出现低值的时间间隔越来越长，使之影响力逐渐减弱，在整体上符合全球气候变暖的趋势和规律。推测造成低值出现的原因可能是受北方冷空气和西南暖湿气流的共同影响，导致了罕见低温天气。

柴达木盆地东部地区冬季与秋季的平均气温距平变化相对较大，最为明显的是冬季，冬季平均气温变幅为5.96℃，秋季平均气温变幅为3.98℃，春季平均气温变幅为3.38℃，夏季平均气温变化则相对比较平缓，变幅为3.35℃。春季和夏季总体增温趋势不明显，增幅分别为0.30℃/（10a）和0.31℃/（10a），冬季增温最显著，增幅为0.73℃/（10a），其次是秋季，增幅为0.51℃/（10a）（图2a至图2d），由此得出柴达木盆地东部地区气候变暖的贡献率大小依次是冬季、秋季、春季、夏季。春季和夏季在20世纪90年代增温明显，冬季和秋季在20世纪70年代和90年代后增温比较明显。

1960～2010年柴达木盆地东部地区每年的最高气温也呈上升的趋势，升高速率是0.33℃/（10a）（图3）。五站点每年的最高气温整体上都有升高的趋势，但德令哈与都兰两站每年的最高气温有所波动：从20世纪60年代向70年代过渡时呈下降趋势，80年代以后又开始升高，格尔木与诺木洪两站点每年的最高气温大于都兰和大柴旦两站点的，德令哈居中。20世纪90年代后年最高气温升高更明显，近20年来升高约1.3℃，表现出年最高气温逐年增高的变化趋势。

柴达木盆地东部地区五站点51年来的年最低气温资料显示，年最低气温也在逐渐上升（图4），升高速率是0.71℃/（10a），气温波动呈阶梯性上升且很明显，从1980年之后，年最低气温升高非常显著，51年间年最低气温平均升高了约3.1℃；大柴旦地区的年最低气温表现出明显偏低的趋势，51年间比其他4个气象站平均约低4℃，可能是由于大柴旦的纬度相对较高造成的。

3.2降水量变化趋势分析

由于受全球气候变暖的影响，近年来柴达木盆地的气候表现为暖湿特征，不仅气温升高，降水量也跟着增多，并以10.97mm/（10a）的增加幅度上升。但柴达木盆地东部地区在降水量逐渐上升的同时，分别在1967、1970、1977、1989、2002年出现了明显的高值，分别为177.34、138.02、152.92、168.76和183.5mm（图5），分析推测可能是由于对三江源生态建设的保护，青海省在柴达木盆地广泛开展了人工增雨作业，并且收到明显效果；另外，北方冷空气稍有偏强和西南暖湿气候比较稳定处在青海上空也可能是造成柴达木盆地东部地区降水量偏多的原因。

较极端的天气过程，过程强降水的事件屡次发生，给气象部门预报服务带来极大困难，也对当地工业尤其是盐业带来了不利影响。专家认为，虽然局地强降水致使部分地区受灾，但降水量偏多无疑对缓解前期旱情、改善生态环境、增加河流流量有积极作用。从长远发展来看，在干旱少雨的柴达木盆地东部地区，降水量偏多无疑是利大于弊，尤其在保护生态的层面作用更为明显。

1960～2010年柴达木盆地东部地区夏季降水量增加幅度最为明显，其变化趋势与年降水量的变化状况基本一致，可以推断夏季降水量是影响年降水量增加或减少的主要因素；春季降水量的增加幅度次之，这在一定程度上缓解了春季干旱对农业的影响；秋季和冬季的降水量增加不明显（图6a至图6d）。

3.3日照时间变化趋势分析

1960～2010年柴达木盆地东部地区五站点的日照时间平均以26.02h/（10a）的幅度呈减少的趋势（图7）。年日照时间在1962、1965、1978、1980、1990、1997年出现了明显的峰值，分别为3240.16、3280.94、3283.36、3265.38、3248.98、

3270.54h，推测是与其相对应的年降水量有关，年降水量越少，年日照时间则出现峰值。日照时间的变化与降水量、水汽压、总云量、低云量等众多气象要素有关，这些气象因素的变化可能是造成高原日照时间变化的重要因子。

从近51年四季日照时间的变化趋势来看（图8），夏季日照时间的减幅最大，其他3个季节变化不太显著。表明夏季日照时间是影响年日照时间的主要因素。

4结论与讨论

柴达木盆地东部地区的气温以0.47℃/（10a）增温幅度呈上升趋势，影响该地区气候变暖的主要季节是冬季，气温增幅为0.73℃/（10a）。1961～2006年间，我国气温增幅为每10年0.10～0.20℃，而青海高原为每10年0.33℃，其中，柴达木盆地更是高达每10年0.44℃，增温速率位居全国首位。与此次的分析结果相近，表明柴达木盆地已成为全国范围内增温最显著的区域。

秋季气温增幅为0.51℃/（10a），春季与夏季总体增温趋势不明显。桂翰林等[7]在研究漠河县气候变化趋势时，发现气候变暖贡献最大的是冬季，气温增幅为0.67℃/（10a），其次是秋季，气温增幅为0.41℃/（10a），夏季温度变化不明显。20世纪90年代后年最高气温升高更明显，近20年来升高约1.3℃，表现出年最高气温逐年增高的变化趋势。时兴合等[8]通过1961～2002年气象观测资料得出柴达木盆地20世纪90年代增暖比较明显，年和春、夏、秋、冬四季平均气温变化的气候倾向率均为正值。

柴达木盆地东部地区的降水量逐渐上升，据气象部门提供的资料显示，盆地东部降水最为明显，其中德令哈地区降水量增幅最大，其他地区的降水量也有较大增加。夏季降水量是影响年降水量增加或减少的主要因素，其次是春季降水量，秋、冬季降水量增加的幅度不明显。朱海涛[9]在研究柴达木盆地降水量时，发现其水汽来源主要是孟加拉湾和印度洋热带西南季风暖湿气流，导致夏季降水量增多。桂翰林等[7]在研究漠河县气候时却发现在四季中，降水量变化幅度最大的不是夏季而是冬季，推断分析可能是漠河县主风向以西北风为主且纬度较高等原因造成的。

柴达木盆地东部地区的日照时间则表现出下降的趋势，李跃清[10]也发现近40年来青藏高原东部地区的日照时间呈显著下降趋势。毛飞等[11]的研究结果表明，近40年来那曲四季日照时间均呈减少趋势，夏季日照时间平均减幅最大，其次是秋季和冬季，春季的减幅变化不明显。杜军等[12]研究发现，近35年来年日照时间也是呈显著的减少趋势，春、夏、秋比较明显，而冬季变化不大。

参考文献：

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[3]罗贵东.达州近50年气候变化特征分析[J].高原山地气象研究，2008，28（4）：72-75.

[4]于延胜，谢菲，路宾朋.老河口市近57年来气候变化特征[J].亚热带资源与环境学报，2009，4（4）：81-85.

[5]李为华，廉丽姝，朱平盛.山东省近40年气候变化特征[J].气象科技，2006，34（1）：57-61.

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[7]桂翰林，张秀红，王春华，等.50年来漠河县气候变化趋势分析[J].现代化农业，2009（6）：24-26.

[8]时兴合，赵燕宁，戴升，等.柴达木盆地40多年来的气候变化研究[J].中国沙漠，2005，25（1）：123-128.

[9]朱海涛.柴达木盆地的降水及其特性[J].青海科技，1999，6（3）：14-16.

[10]李跃清.近40年青藏高原东侧地区云、日照、温度及日较差的分析[J].高原气象，2002，21（3）：327-331.